Showing posts with label bảo tàng edo tokyo. Show all posts
Showing posts with label bảo tàng edo tokyo. Show all posts

Monday, March 9, 2026

 KẾT CẤU CỦA BẢO TÀNG EDO TOKYO Ở TP TOKYO. BẢO TÀNG XÂY NĂM 1993.

Bài viết bằng tiếng Anh, dịch ra tiếng Việt bằng phần mềm Google Dịch.

A1/ This building is located next to the Ryogoku Kokugikan, with the Sumida River flowing to the west. Within the site, there are remnants of a moat from the Edo period, and the topography is a delta area. The ground consists of a backfill soil layer of approximately 2m to 6m from the upper layer, and below that is the Yurakucho layer consisting of alluvial sandy silt up to about GL-27m. Furthermore, below that, the diluvial layer continues with buried terrace gravel layers, the Tokyo layer, and the Tokyo Formation Edogawa layer. The foundation of this building uses the very dense buried terrace gravel layer deeper than approximately GL-30m as the bearing layer.

A1/ Tòa nhà này nằm cạnh Ryogoku Kokugikan, với sông Sumida chảy về phía tây. Trong khuôn viên, có những tàn tích của hào từ thời Edo, và địa hình là khu vực đồng bằng châu thổ. Mặt đất bao gồm một lớp đất san lấp dày khoảng 2m đến 6m từ lớp trên, và bên dưới là lớp Yurakucho bao gồm trầm tích cát sét bồi tụ lên đến khoảng GL-27m. Hơn nữa, bên dưới đó, lớp trầm tích cũ tiếp tục với các lớp sỏi bậc thềm chôn vùi, lớp Tokyo và lớp Tokyo Formation Edogawa. Nền móng của tòa nhà này sử dụng lớp sỏi bậc thềm chôn vùi rất đặc, sâu hơn khoảng GL-30m, làm lớp chịu lực.

======

•A2/ In the basement part under the high-rise part of the building, walls with a thickness of 140cm to 180cm are placed on the periphery and main frame, and further, foundation beams with double slabs are arranged, with 5 steel pipe piles of φ800 as one set, continuously supporting under the foundation beams. Also, under the large columns, a mat-like foundation of 4.8m thick and 20m x 20m wide is provided, making it structurally sufficiently rigid, and supported by 100 steel pipe piles of φ800 for each column.

•  It consists of a part and an entrance part on the west side with a 2-story atrium.

A2/ Ở phần tầng hầm nằm dưới phần tòa nhà cao tầng, tường với độ dày từ 140cm đến 180cm được đặt ở ngoại vi và khung chính, và hơn nữa, các dầm móng với hai lớp tấm sàn được bố trí, với 5 cọc thép ống φ800 là một bộ, liên tục hỗ trợ dưới các dầm móng. Ngoài ra, dưới các cột lớn, một móng bè dày 4,8m và rộng 20m x 20m được cung cấp, làm cho kết cấu đủ cứng, và được hỗ trợ bởi 100 cọc thép ống φ800 cho mỗi cột.
• Nó bao gồm một phần và một phần lối vào ở phía tây với một giếng trời 2 tầng.

======

B/  The high-rise part has a maximum height of 62.2m, and from the 1st basement floor, four large columns in an H-shaped section with a material length and width of 14.4m are provided, supporting the high-rise part of 4th floor or higher with a plane of 158.4m x 64.8m through an atrium of about 20m from the 3rd floor plaza, which is an outdoor event space of about 14,000㎡, to the 4th floor where the storage room is located. The high-rise part has a truss roof provided through an atrium of about 26m from the 5th floor, which is the main exhibition space. Looking at the building as a whole, it is a large 2-story building.

•  The floor from the 1st basement to the 3rd floor is of steel-reinforced concrete construction, and shear walls are arranged between the large columns of steel-reinforced concrete construction arranged in 4 locations, along the A, J lines in the X direction, and along the 7, 17 lines in the Y direction.

B/ Phần cao tầng có chiều cao tối đa 62,2m, và từ tầng hầm 1, bốn cột lớn có tiết diện hình chữ H với kích thước dài và rộng 14,4m được bố trí, chịu lực cho phần cao tầng từ tầng 4 trở lên với mặt bằng 158,4m x 64,8m thông qua một giếng trời khoảng 20m từ sảnh tầng 3, là không gian sự kiện ngoài trời khoảng 14.000㎡, lên đến tầng 4 nơi đặt kho. Phần cao tầng có mái dàn thanh được bố trí qua giếng trời khoảng 26m từ tầng 5, là không gian triển lãm chính. Nhìn tổng thể công trình, đây là một tòa nhà lớn 2 tầng.
• Sàn từ tầng hầm 1 đến tầng 3 được xây dựng bằng bê tông cốt thép, và các tường chịu cắt được bố trí giữa các cột lớn bằng bê tông cốt thép được bố trí ở 4 vị trí, dọc theo các trục A, J theo hướng X, và dọc theo các trục 7, 17 theo hướng Y.

====

C/  From the 3rd floor to the 6th floor, the large columns arranged in 4 locations are of steel-reinforced concrete construction, and the beams are of steel construction.

• The frame format is a superstructure that combines single members for both columns and beams. Above the 6th floor, both columns and beams are of steel construction.

•The long side direction consists of 4 frames on the A, J lines and C, H lines as main frames.

C/ Từ tầng 3 đến tầng 6, các cột lớn được bố trí ở 4 vị trí được làm bằng bê tông cốt thép, còn các dầm được làm bằng thép.
• Kiểu khung là siêu kết cấu kết hợp các thành phần đơn lẻ cho cả cột và dầm. Trên tầng 6, cả cột và dầm đều được làm bằng thép.
• Hướng cạnh dài gồm 4 khung trên các dòng A, J và C, H là các khung chính.

=====

•D/  The frame of the outer street forms a large frame with a full web girder with a total height of 6.25m, using the flanges of two large columns and a beam with a height from the 1st basement to the 3rd floor above ground as the lower beam, and the middle beam as the 5th-floor beam as the lower chord member, and the upper beam as the large girder with a height for one layer of the PH floor (total height 5.65m). The cantilever part extends the full web girder 43.2m from the large column core and is suspended from the large column by diagonal members. A horizontal member is placed between the large columns on the 5th to 7th floors as a counter to the diagonal suspension members, and the space between them is solidified with columns and braces.

D/ Khung của đường phố bên ngoài tạo thành một khung lớn với dầm toàn mạng có tổng chiều cao 6,25m, sử dụng mặt bích của hai cột lớn và một dầm có chiều cao từ hầm thứ nhất đến tầng 3 trên mặt đất làm dầm dưới, và dầm giữa là dầm tầng 5 làm thanh dưới, và dầm trên là dầm lớn với chiều cao cho một lớp sàn PH (tổng chiều cao 5,65m). Phần vượt nhịp mở rộng dầm toàn mạng 43,2m từ lõi cột lớn và được treo từ cột lớn bằng các thanh chéo. Một thanh ngang được đặt giữa các cột lớn từ tầng 5 đến tầng 7 như một đối trọng cho các thanh treo chéo, và không gian giữa chúng được củng cố bằng các cột và giằng.

===

•E/  The frame of the inner C, H lines forms a large frame with a truss girder with the flange surfaces of two large columns and a beam with a height of 1 basement layer as the lower beam, the middle beam as the truss girder with a height of 1 layer on the 4th floor (7.65m), and the upper beam as the truss girder with a height for one layer of the PH1 floor (total height 5.65m). The cantilever part extends the middle truss beam and supports an inverted arch beam installed perpendicularly between the tips of the cantilever part beams.

• The short side direction consists of 2 frames on the 7, 17 lines with the large columns facing the strong axis as the main frame.

• Similar to the long side direction, the frame format forms a large frame with the web surfaces of two large columns, a beam with a height from the 1st basement to the 3rd floor above ground, and a large girder with a height for one layer of the 4th floor and the PH1 floor.

 

E/ Khung của các đường C, H bên trong tạo thành một khung lớn với dầm dạng hệ dàn với mặt bích của hai cột lớn và một dầm có chiều cao bằng 1 tầng hầm làm dầm dưới, dầm giữa là dầm dạng hệ dàn với chiều cao 1 tầng trên tầng 4 (7,65m), và dầm trên là dầm dạng hệ dàn với chiều cao cho một tầng của tầng PH1 (tổng chiều cao 5,65m). Phần vươn ra ngoài kéo dài dầm dàn giữa và chịu lực cho dầm vòm ngược được lắp đặt vuông góc giữa các đầu dầm của phần vươn ra.
• Hướng cạnh ngắn bao gồm 2 khung trên các đường 7, 17 với cột lớn hướng trục mạnh làm khung chính.
• Tương tự như hướng cạnh dài, định dạng khung tạo thành một khung lớn với bề mặt cánh của hai cột lớn, một dầm có chiều cao từ tầng hầm 1 đến tầng 3 trên mặt đất, và một dầm lớn với chiều cao cho một tầng của tầng 4 và tầng PH1.

San Jose Mar 9 2026.

Sunday, March 1, 2026

 Dịch bằng Google từ bài 2 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo.

...

"Ở tầng hầm (basement), những tường có độ dầy 140 – 180 m được đặt ở chu vi (periphery) và khung chính (main frame), hơn nữa, các dầm móng (foundation beam) với hai lớp sàn (slab) được sắp xếp, với 5 cọc thép đường kính 800mm làm thành một bộ, liên tục chống đỡ dưới các dầm móng. Dưới những cột lớn, một móng bè dày 4,8m và rộng 20m x 20m được thiết kế, làm cho kết cấu đủ cứng, và được chống đỡ bởi 100 cọc thép đường kính 800 cho mỗi cột.

(Nói thêm có 1 lối vào ở bên phải của bảo tàng với giếng trời (atrium) cao 2 tầng).

Phần cao tầng của tòa nhà có chiều cao tối đa là 62,2 m, và từ tầng hầm đầu tiên, 4 cột lớn với mặt cắt hình chữ H có kích thước 14,4 m chiều dài và chiều rộng được bố trí để nâng đỡ phần cao tầng từ tầng 4 trở lên, với bố cục mặt bằng 158,4 m x 64,8 m qua một giếng trời cách tầng 3 khoảng 20 m, đây là một không gian tổ chức sự kiện ngoài trời rộng khoảng 14.000 m², lên đến tầng 4 nơi đặt kho. Phần nhà cao tầng có mái dàn liên kết thông qua một giếng trời cao khoảng 26m từ tầng 5, nơi là không gian triển lãm chính. Nhìn tổng thể tòa nhà, đây là một tòa nhà lớn 2 tầng.
• Tầng từ hầm 1 đến tầng 3 được xây dựng bằng bê tông cốt thép, và các tường chịu cắt được bố trí giữa các cột lớn bằng bê tông cốt thép được bố trí ở 4 vị trí, dọc theo các đường A, J theo hướng X, và dọc theo các đường 7, 17 theo hướng Y (along the A, J lines in the X direction, and along the 7, 17 lines in the Y direction).

Từ tầng 3 đến tầng 6, các cột lớn được bố trí ở 4 vị trí được làm bằng bê tông cốt thép, và các dầm được làm bằng thép.
 Kết cấu khung là một siêu cấu trúc kết hợp các thành phần đơn cho cả cột và dầm. Trên tầng 6, cả cột và dầm đều được làm bằng thép.
Hướng cạnh dài gồm 4 khung (frame) ở các tuyến A, J và các tuyến C, H như các khung chính.

Khung của đường phố ngoài tạo thành một khung lớn với dầm toàn mặt bố trí toàn bộ chiều cao 6,25m, sử dụng mặt bích của hai cột lớn và một dầm có chiều cao từ tầng hầm 1 đến tầng 3 trên mặt đất làm dầm dưới, và dầm giữa là dầm tầng 5 làm thanh dây dưới, và dầm trên là dầm lớn có chiều cao cho một tầng của tầng PH (tổng chiều cao 5,65m). Phần đỡ vươn ra kéo dài dầm toàn mặt 43,2m từ lõi cột lớn và được treo từ cột lớn bằng các thanh chéo. Một thanh ngang được đặt giữa các cột lớn từ tầng 5 đến tầng 7 như là đối trọng cho các thanh treo chéo, và không gian giữa chúng được củng cố bằng các cột và thanh chống.

Khung của các đường C, H bên trong tạo thành một khung lớn với dầm giàn, với bề mặt mặt bích của hai cột lớn và một dầm có chiều cao 1 tầng hầm làm dầm dưới, dầm giữa làm dầm giàn với chiều cao 1 tầng ở tầng 4 (7,65m), và dầm trên làm dầm giàn với chiều cao cho một tầng của tầng PH1 (tổng chiều cao 5,65m). Phần vươn extends dầm giàn giữa và hỗ trợ một dầm vòm ngược được lắp đặt vuông góc giữa các đầu của các dầm phần vươn.
Hướng ngắn bao gồm 2 khung trên các đường 7, 17 với các cột lớn hướng theo trục mạnh làm khung chính.

Tương tự như hướng cạnh dài, định dạng khung tạo thành một khung lớn với các bề mặt web của hai cột lớn, một dầm có chiều cao từ tầng hầm 1 đến tầng 3 trên mặt đất, và một dầm lớn có chiều cao cho một lớp của tầng 4 và tầng PH1."

... 














Thursday, February 26, 2026

 Bài 8, cũng là bài cuối của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo

This image displays a page from a 1994 technical journal titled "Steel Construction Engineering" concerning welding techniques for structural steel.
• It details the use of two-electrode automatic electroslag welding for 80mm thick TMCP (Thermo-Mechanically Controlled Processing) steel.
• The article includes technical tables regarding welding conditions and mechanical test results such as tensile, impact, and hardness tests.
• The document concludes by emphasizing that the construction method met all mechanical properties and building standards without issue.
Translation
• Steel Construction Engineering Vol. 1 No. 1 (March. 1994)
• After removing the end tabs, the flange groove was shaped with a grinder, and after adjusting the groove, a penetrant inspection confirmed that there were no gouging residues or defects inside the groove, and the work was completed.
• Table 3 Welding Conditions
• Voltage (V)
• Figure 13 Welding part Vickers hardness test results
• Table 4 Test Results
• Photo 9 Automatic electroslag welding
• 6.4 Mechanical Testing
• Although TMCP steel has a lower carbon equivalent and better weldability compared to conventional SM430A, etc., this project uses two-electrode automatic electroslag welding, which is a high heat input welding method, on 80mm thick material. Therefore, strength, impact characteristics, and hardness tests were performed on the welded joint area to confirm that the mechanical properties satisfied those at the time of TMCP material minister certification acquisition.
• The test specimen was BH-500X500X50X50 (TMCP F-3.3t/㎡), and an electroslag welding test was performed under the same conditions as on-site construction.
• The test items are ultrasonic flaw detection test, tensile test, impact test (test temperature 0 degrees), bending test, macro test, and hardness test. The test results are shown in Figure 13 and Table 4. All test results satisfied the base material standard values, and it was confirmed that the bending test results showed no cracks and had good bending ductility. In addition, no defects were observed in the macro test, and it was confirmed that the fusion into the base material was sufficient. In the hardness test results, the maximum hardness was HV203 and the minimum hardness was HV141, and no particular abnormalities were observed.
• 7 Conclusion
• Due to the peculiarity of its shape, this building became a large-scale steel structure, and the weight of a single piece became large. Therefore, the design proceeded while paying attention to the workability and construction method of on-site welding from the design stage. Also, regarding construction, the construction method was examined during the planning stage, and the most rational construction method was adopted. As a result, the construction proceeded without any particular problems.
• In conclusion, I would like to express my sincere gratitude to everyone involved who guided us from the planning of this construction to the completion.
• References
• (1) Kojima Kenji, Miyamura Masamitsu, Kanda Tomohiro, Tsuji Shinichi, Suzuki Kazuo et al., Development of Large-scale Vertical Movement System (Part 1), Architectural Institute of Japan Academic Lecture (November 7, 1983)
• -94-
AI responses may include mistakes.

 Bài 7 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo

This document is a page from a Japanese technical journal, Journal of Structural Construction Engineering (Volume 1, Issue 1, 1994), detailing a specific welding system for steel construction.
• Welding Method: The text describes using a consumable nozzle electro-slag welding process for site construction to simplify equipment needs.
• System Components: The system utilizes a steel-backed backing plate on one side and a water-cooled steel backing plate on the other, eliminating the need to raise or lower the welding machine body.
• Welding Equipment: The welding power supply requires a capacity of roughly 600A to 1000A, and the setup includes a welding machine, wire reel, and vertical/horizontal adjustment devices.
• Procedure Details: The document outlines procedures for managing root gaps (set to 25mm), preventing misalignment to avoid slag leaks, and performing preheating to approximately 50°C to remove moisture.
Translation
• Header: Journal of Structural Construction Engineering, Volume 1, Issue 1 (March 1994)
• Section 6.2 Welding System: For on-site construction, this project used consumable nozzle electroslag welding to simplify the equipment as much as possible, with one side of the backing material made of steel and the other side a water-cooled steel backing plate. This method melts the steel electrode nozzle simultaneously with the wire, eliminating the need to raise or lower the welding machine body, allowing the steel backing plate to be tightly fixed from the beginning, and simplifying the equipment and operation. Table 2 shows the welding equipment and materials. As the welding power source usage is high, a capacity of about 600A to 1000A is required. The wire feeding control method uses a voltage control system, and for operational purposes, it consists of a control box and an operation box equipped with switches, current, and voltage meters necessary for direct operation.
• Figure 11: Example of field joints for large columns and beams
• Figure 12: Groove shape and backing plate installation status
• Section 6.3 Working Procedure: The main work procedures are shown below. Due to assembly errors, the established root gap may become narrower than set. In such cases, an arc may occur between the base metal or the backing plate, causing welding defects, or the molten metal in the slag pool may not convect sufficiently, causing lack of fusion. Therefore, the groove spacing was made as close to the designated spacing as possible. In particular, it is difficult to adjust the groove spacing after the erection is completed, so construction was carried out while checking the groove condition during erection. Also, if the groove misalignment is large, it causes slag leakage and undercutting, so the misalignment was kept to 1mm or less. If moisture enters during welding, it boils in the slag pool, blowing up the molten slag and deteriorating the welding appearance and fusion. Therefore, moisture on the groove surface was thoroughly removed before starting welding. Also, preheating is not necessary for electroslag welding, which has a large heat input, but preheating to about 50°C was performed for the purpose of cleaning and moisture removal. The quality of the installation of the start tab, end tab, and copper backing plate causes molten metal leakage and welding defects, so careful installation was performed. The copper backing plate was securely installed using fixing jigs and wedges.
• Table 3: Welding conditions are shown in Table 3. For the welding start part, preheating tends to improve fusion for thick plates, so the start part was preheated to about 60°C. The welding time was about 2 to 3 hours, during which the copper backing plates were replaced in sequence. After welding was completed, the start tab was removed. Since the end tab is provided at the upper flange groove part, it interferes with the welding of the upper flange along with the slag in the groove part. Therefore, the slag inside the upper flange groove was removed with an arc air gouge.
AI responses may include mistakes.

 Bài 6 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo

The image displays a technical document titled "Steel Construction Engineering" from March 1994, specifically detailing the erection steps and welding processes for large steel structures.
• The document outlines a five-step erection process (STEP 1-5) for steel beam construction. [1]
• It describes a method for site automatic electroslag welding on beam webs to reduce construction time. [2]
• The procedure applies to specific conditions, such as plates thicker than 40mm, constant thickness, and required overhead working space. [3]
Translation
| Section | English Translation |
| --- | --- |
| Title | Steel Construction Engineering Vol. |
| Step Titles | Construction STEP 1, STEP 2, STEP 3, STEP 4, STEP 5 |
| Subtitle | 6 Site Electroslag Welding |
| Subsection | 6.1 Overview of Site Automatic Electroslag Welding |
| Technical Details | To reduce the construction period for site welding, the automatic electroslag welding method was used for beam webs if the plate thickness was 40 mm or more with no change in thickness and a working space of 1 m or more could be secured above. |
AI responses may include mistakes.

 Bài 5 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo

This document is a technical paper detailing the construction planning for a large-scale steel structural frame, specifically highlighting the assembly of "super columns" and "super beams" for a high-rise building. [1, 2]
• Structural Details: The steel structure has a total weight of 23,000 tons, with a maximum plate thickness of 100mm and a maximum piece weight of approximately 40 tons.
• Construction Method: A 400t crawler crane is used to lift four super columns first, followed by the installation of jib cranes on top to assemble the super beams on temporary bents.
• Welding and Joining: Due to the large cross-sections, major structural joints are bolted, and thick plates (over 40mm) use automatic electroslag welding for vertical joints, while others use CO2 semi-automatic welding.
Translation
• Figure-2 Installation of vibration control device
• Figure-3 Vibration control device main body
• 5 Construction
• 1) Steel Frame Structure: Both large columns and large beams are truss shapes combined with large-section single members. It is expected that unignorable construction stress will occur if the deformation caused during construction is corrected. Therefore, the construction plan aimed to minimize the need for correction and minimize construction stress.
• 2) Large Section Framework: Due to transportation weight limits per piece, the number of joints increases, with 7,900 major members, 700,000 high-strength bolts, and 250,000m of field welding (6mm conversion). Considering member shrinkage from field welding, main beam joints are bolted to prevent welding cracks and stress.
• 3) Thick Plates: Many steel members are thick (max 100mm) with large welding volumes. For field welding, beam webs thicker than 40mm use automatic electroslag welding suitable for vertical welding. Otherwise, CO2 semi-automatic welding is used. Upper and lower flanges use CO2 semi-automatic welding.
• STEP 1 Crawler crane
• STEP 2 3500tm jib crane
• Journal of Structural Construction Engineering Vol. 1 No. 1 (March 1994)
• 5.1 Steel Frame Erection
• Table-1 Erection Method Plan
• Figure-10 Steel frame erection overview
AI responses may include mistakes.

 Bài 4 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo

This document from "Steel Construction Engineering" (March 1994) details the structural engineering design of a vibration control system for a large-span building.
• The system uses air springs to reduce vibration acceleration from the structural floor by approximately 75%. [1, 2]
• It incorporates hydraulic dampers to absorb earthquake energy and linear slides to manage horizontal forces. [1, 2]
• A total of 252 units were installed to protect exhibition items from vertical earthquake movements. [1, 3]
Translation
• Figure 7: Analytical Model Diagram. Shows the model for static and vibration analysis, assuming the first-floor slab is fixed and mass is concentrated at the intersections of main streets on each floor.
• 4. Vibration Control Device: The design aim is to protect exhibits from earthquakes in large-span structures. A vertical vibration control layer was incorporated into a double floor at the tip of a 2800 $m^2$ cantilever section.
• Design Policies:
1. The primary natural frequency of the device is set to 1Hz or less, as the building's primary frequency is approximately 2Hz.
2. Include a level adjustment function for human walking and exhibit movement.
3. Transfer horizontal shear force to the floor directly below.
4. The maximum vertical stroke of the device is 18 cm or more.
• Figure 8: Layout of vibration control devices.
• Figure 9: Vibration control device.
• Device Components:
• Air Springs: Transfer floor loads to the structural floor below and reduce transmitted vibration acceleration to about 1/4 (primary natural frequency of about 0.8 Hz).
• Hydraulic Dampers: Absorb earthquake energy and suppress amplification near the resonance frequency of the control device.
• Shear Receiving Materials: Transfer horizontal forces during an earthquake to the structural floor.
• Linear Slides: Installed via hard rubber to allow the air spring to move smoothly vertically even when horizontal force is applied to the control device.
• Automatic Level Adjustment Device: Automatically supplies and exhausts air in the air springs to keep the floor level constant despite load changes from rearranging exhibits or large movements of visitors. It does not perform air supply/exhaust during rapid floor load fluctuations like earthquakes, ensuring the response reduction effect of the air spring is not compromised.
AI responses may include mistakes.

 Bài 3 của loạt bài về kết cấu của Bảo tàng Edo Tokyo.

The image displays a technical document, likely a research paper or engineering report in Japanese, focusing on structural engineering diagrams. [1]
• The document includes foundation plans ("基礎伏図") and structural framing elevations ("通り軸組図") for a steel-framed structure. [1]
• It describes seismic design principles, mentioning the use of braces ("ブレース"), trusses ("トラス"), and specific steel materials ("SM490A") to ensure structural integrity. [1, 2]
• The diagrams outline components like columns and beams, showing their arrangements on different structural grid lines. [1, 2]
Translation
• Figure 2: Foundation Plan
• Figure 3: 6th Floor Framing Plan
• Figure 4: 7th Floor Framing Plan
• Figure 5: A-Grid Framing Elevation
• Figure 6: C-Grid Framing Elevation
• Steel material type: 40mm or less SM490A, Over 40mm is TMCP steel.
• The trusses are designed so that axial forces are dominant in each member.
• Horizontal bracing was installed.
• The foundational design ensures stability against earthquakes.
• Column/beam materials: Box section BH-800x800x80x80.
AI responses may include mistakes.
Comparison of Reinforced Masonry Shear Wall and Seismic Design Provisions
masonrysociety.org
Comparison of Reinforced Masonry Shear Wall and Seismic Design Provisions
Authors: Ece Erdogmus, Carlos Cruz-Noguez, Phillipe Ledent, Lane Jobe, Kevin Hughes, Bennett Banting, Jason Thompson TMS Journal Volume 42, December 31, 2024 Abstract As part of a larger project titled, CANUS: Harmonization of Canadian and American Masonry Structures Design Standards Project, in thi...
30m 
Shared with Your fr